對于高鹽廢水的處理，傳統方法是首先將廢水減量濃縮，然后將濃縮液通過蒸發技術使鹽結晶，最終實現廢水脫鹽和鹽資源的回收。目前，已大規模工業化的濃縮方法主要有熱法和膜分離法。熱法主要是通過加熱的方式，將高鹽廢水中的水分蒸發出來，以達到濃縮和減容的目的，該方法通常利用水蒸氣作為熱源，因此耗能巨大，運行成本非常高。膜分離法使用選擇性透過膜作為過濾介質，以壓力差､電勢差､滲透壓等作為驅動力，實現含鹽廢水的濃縮，常見的膜分離工藝有微濾､超濾､反滲透､電滲析等。對于膜技術，目前存在的主要問題是膜元件成本高､膜污染及清洗等問題。
膜蒸餾技術是傳統熱蒸發過程與膜分離技術相結合的新型分離技術，其原理是在疏水性微孔膜的攔截作用下，阻止廢液以液體形式穿透膜孔，僅以揮發組分在膜兩側蒸汽壓差的推動下穿透膜孔，而非揮發組分則被攔截，最終實現混合物的分離和提純，具有濃縮倍數高､能耗低等(使用30~70℃的低品熱源)特點。在常見的膜蒸餾技術中，真空膜蒸餾技術(vacuum membrane distillation，VMD)是利用真空泵使膜的透過側維持負壓狀態，從而增加膜兩側的蒸氣壓差以提高膜通量，與其他膜蒸餾技術相比，具有膜通量高､溫度極化程度低等顯著優點，近年來得到了研究人員的廣泛關注。Mericq等采用VMD技術對反滲透處理后的海水濃縮液進行進一步濃縮，實驗結果表明，當透過側壓力為6000Pa､溫度為50℃､雷諾數為4000､進水含鹽量為64~300g/L時，膜通量可達7~17L/(m2•h)，VMD工藝可將反滲透處理后的海水濃縮液的體積減少81.9%。劉宇程等采用VMD技術處理經濕式氧化后的頁巖氣壓裂返排液，結果表明，當進水COD為299mg/L､NaCl濃度為67870mg/L時，在操作條件為料液溫度70℃､真空度0.085MPa､運行時間為90min情況下，出水NaCl含量僅為1.17mg/L，出水COD降至93.2mg/L。Wen等應用VMD技術處理低放射性廢水，實驗結果表明，當進水含鹽量高達80g/L時，VMD工藝對Cs(Ⅰ)､Sr(Ⅱ)和Co(Ⅱ)的去污因子可分別達到6000､3700和8300。游文婷等采用VMD工藝對硫酸鈉和氯化鈣模擬廢水進行了處理研究，實驗選用聚四氟乙烯平板膜作為膜組件，結果表明：隨著進水溫度的升高､冷側壓強的減小，通量隨之增大，VMD工藝的截留率均達到了99.99%以上。另外，隨著膜材料和疏水膜制造工藝的不斷發展，在保證較高膜通量的前提下，可有效降低膜污染問題，提高VMD工藝的穩定性和可靠性。
因此，對于高含鹽工業廢水，如油氣田產出水､煉化廢水等須回用或外排的高鹽廢水，真空膜蒸餾技術是一個較好的選擇。本研究采用聚丙烯中空纖維膜元件，研究了真空膜蒸餾技術在不同條件下處理模擬高含鹽廢水的效果，分析了各因素對膜通量的影響程度，對真空膜蒸餾技術進行了初步探索，為高含鹽工業廢水提供新的處理選擇。
1、材料和方法
1.1 實驗材料
本實驗用水采用NaCl(上海國藥，分析純)模擬高含鹽廢水，濃度為35~200g/L。實驗所用膜為聚丙烯中空纖維膜(Wochi，WHPP96-20，中國)，其主要性能參數如表1所示。
1.2 實驗裝置及運行
本實驗所用裝置如圖1所示，加熱后的高含鹽水經蠕動泵進入膜元件的膜絲內側，濃鹽水回流至進水箱內加熱繼續循環，鹽水中的水蒸氣在疏水膜兩側蒸汽壓差的驅動下透過膜孔，最后冷卻收集。
將配制好溶液加入加熱水箱中，待溫度上升至所需溫度后，開始進水進行實驗。每組實驗運行20min，重復進行3次，結果取平均值。
1.3 分析方法
Cl-濃度使用離子色譜進行分析(Dionex，ICS—2100，USA)。
膜通量根據式(1)計算：
式(1)中：J為膜通量，L/(m2•h)；Δm為Δt時間內的產水量，kg；A為膜的有效面積，m2；Δt為時間，h；ρ為液體密度，kg/m3。
真空度根據式(2)計算：
為了方便計算，本研究認為當地大氣壓為1個標準大氣壓，即1atm(1atm=101325Pa)；真空度單位均折算為atm。
2、結果和討論
在真空膜蒸餾工藝中，透過側真空度､料液溫度､料液流速以及料液含鹽量對膜通量具有較大的影響，是VMD工藝的重要參數。因此，本研究采用單因素法，分別研究了上述四個影響因素對膜通量的影響，并采用多元線性回歸法對四個因素的重要性進行了分析。
2.1 真空度對膜通量的影響
在流量為41.8L/h､溫度為70℃､含鹽量為35g/L的條件下，研究了不同透過側真空度對膜通量的影響，其結果如圖2所示。可以看出，當真空度為0.1~0.6atm時，膜通量變化不大，為0.06~0.19L/(m2•h)；當真空度由0.6atm增加至0.98atm時，膜通量呈線性增長(R2=0.9461)，由0.19增加至4.21L/(m2•h)。有研究表明，當真空度由68kPa升高至82kPa時，裝置的產水量由2.0t/d升高至2.5t/d，真空度與產水量整體呈線性關系；在Alsadi等的研究中，也出現了類似的研究結果，當透過側絕對壓力由45kPa降至35kPa時，膜通量由線性增加。這是因為，在VMD過程中傳質驅動力與跨膜壓差成正比關系。
從圖2中還可以看出，存在一個臨界真空度，使膜通量開始線性增長，這可以使用安托萬經驗方程解釋。根據式(3)，70℃時純水的飽和蒸汽壓為0.31atm，即只有當真空側的壓力小于等于0.31atm時，水蒸氣才會因蒸汽壓差的驅動向真空側遷移，即相應的臨界真空度為0.69atm(按當地大氣壓為1atm算)。但是在本實驗中真空度的臨界點偏移至0.6atm，其原因可能是由于進液溫度計算方法造成的。在本實驗中，進液溫度是膜元件的入口溫度和出口溫度的平均值，由于實驗裝置未采取保溫措施，當進液溫度記錄為70℃時，實際的進口溫度和出口溫度分別為74℃和66℃，因此會在膜元件中形成溫度梯度，靠近進口的高溫料液具有更高的飽和蒸汽壓，可能會因正向的蒸氣壓差使部分水蒸氣透過膜絲。
式(3)中：PSAT為純水的飽和蒸汽壓，mmHg(1mmHg=1/760atm≈133.32Pa)；T為溫度，℃。
2.2 溫度對膜通量的影響
在流量為41.8L/h､真空度為0.98atm､含鹽量為35g/L時，研究了不同溫度對膜通量的影響，其結果如圖3所示。可以看出，膜通量與溫度成正相關，隨著溫度的不斷升高，膜通量由0.41L/(m2•h)逐漸升高至3.73L/(m2•h)。通過對比多個非線性方程擬合結果，發現膜通量與溫度具有良好的指數相關性(R2=1)。Xing等的研究表明，當溫度由75℃升高至90℃時，平均膜通量由3.95L/(m2•h)升高至6.12L/(m2•h)；在Sun等實驗中，采用VMD工藝，通過對比三種不同的膜在不同溫度下的膜通量，發現隨著溫度的升高三種膜的膜通量均成指數升高。其原因是VMD過程中的傳質驅動力主要以膜兩側的蒸汽壓差為主，當真空側壓力為定值時，跨膜壓差僅取決于料液側的蒸汽壓，根據式(3)，料液側的蒸汽壓與料液溫度呈指數關系。因此，隨著溫度的不斷升高，料液側的蒸汽壓､跨膜壓差均呈指數上升，最終表現為膜通量與料液溫度成指數關系。
2.3 流速對膜通量的影響
本實驗通過調整進水流速，研究不同流速對膜通量的影響。流速控制范圍為10.5~41.8L/h(相應的雷諾數為100~400)，真空度為0.98atm，溫度控制在70℃，進水含鹽量為35g/L。實驗結果如圖4所示，隨著流速的提高，膜通量由2.90L/(m2•h)逐步升高至3.97L/(m2•h)。其原因可能如下：首先，由于疏水性的膜只能透過水蒸氣，而將不揮發性的Na+和Cl-截留，這些被截留的離子會在膜表面形成高濃度的離子界面層，離子界面層的存在降低了水蒸氣分壓，其厚度與膜通量成負相關。在層流狀態下，隨著流速的不斷增加，流場的擾動加強，使離子界面層厚度減小，因此膜通量上升；第二，在膜絲的表面，會形成一定厚度的溫度邊界層，不利于料液與膜表面的熱交換。當流速提高時，溫度邊界層的厚度會受到擾動或減小，進而提高傳熱效率，降低溫度極化效應，使膜通量增大；此外，流速增加縮短了料液在膜元件內的停留時間，減少了料液的溫降，使運行溫度提高，增加了膜兩側的溫差，使膜通量進一步增加。
隨著料液流速的不斷增加，膜通量會隨之提高，有部分研究表明膜通量會隨著進水流速的增加而趨于一個穩定值，也有部分學者的研究表明膜通量隨流速的增加成線性增加。其原因可能是隨著流速的不斷提高，流態逐漸由層流轉變成湍流，溫度界面層厚度和離子界面層厚度不會因流態的變化而持續減小，且將趨于某一固定值表現為膜通量先線性升高然后趨于某一穩定值。在本實驗中，流速范圍較低，均屬于層流狀態，因此流速和膜通量能夠較好的擬合為線性關系(R2=0.9615)。
2.4 含鹽量對膜通量的影響
在流量為48.1L/h､真空度為0.98atm､溫度為70℃時，研究了不同鹽濃度對膜通量的影響。由圖5可以看出，隨著進水含鹽量的增加，膜通量成線性降低趨勢(R2=0.9755)；也有研究表明隨著鹽度的不斷增加，膜通量會經歷先以較弱的指數性降低，然后再快速線性降低的過程。其主要原因如下：首先，增加進水含鹽量會降低水的摩爾百分數，降低水的水蒸氣分壓，進而降低膜兩側壓差；第二，高濃度的鹽水會增加離子邊界層的厚度，增加傳質阻力，使膜通量減小；第三，隨著含鹽量的增加，料液黏度會隨之增加，導致溫度界面層中的傳熱效率降低；此外，有研究表明，長時間高鹽度進水會導致鹽晶體在膜表面析出，這些晶體可能會堵塞膜孔道，直接導致膜通量的下降。在本研究中，當進水含鹽量高達200g/L時，與進水含鹽量50g/L相比，膜通量僅下降了26.8%，表現出良好的抗沖擊性。
2.5 多元線性回歸
通過上述研究可以發現，真空度､流速和含鹽量均與膜通量線性相關，而溫度與膜通量成指數關系。但是如果采用線性方程對溫度和膜通量進行擬合，相應的線性方程也具有較高的擬合度(R2=0.9916)。因此，可以采用多元線性回歸法研究真空度､溫度､流速和含鹽量對膜通量的影響的重要程度，本研究應用多元線性回歸模型，對上述4個變量進行了回歸分析，模型公式為
式(4)中：b､ai為系數；xi為影響因素；y為膜通量。
應用OriginPro2017進行了多元線性擬合，結果如表2所示。可以看出，真空度對膜通量的影響最大，其次為溫度，而進水流速和含鹽量由于顯著性系數大于p>0.5被認為對膜通量的影響并不顯著。多位學者的研究結果表明，在VMD過程中，透過側壓力(真空度)是影響膜通量最主要的因素，其比重超過50%，其他參數，如進液溫度､進液流速､進液含鹽量，則對膜通量的影響較小，這與本研究的結果相一致。
3、結論
通過研究真空度､溫度､流速和含鹽量對膜蒸餾工藝膜通量的影響，以及對上述4個因素與膜通量的關系進行的多元線性回歸擬合，得出以下結論。
(1)采用真空膜蒸餾技術處理高含鹽廢水是可行的。在最優條件下，即真空度為0.98atm､溫度為70℃､流速為41.8L/h､含鹽量為35g/L時，膜通量可達到4.21L/(m2•h)。另外，在實驗過程中，所有冷凝裝置出水中的含鹽量均小于10μg/L，能夠達到回用或外排的標準。
(2)單因素實驗結果表明，真空度和進水流速與膜通量均成線性正相關，進水含鹽量與膜通量成線性負相關，溫度與膜通量成指數正相關。多元線性擬合表明，真空度的改變對膜通量的影響最大，進水溫度的影響次之，進水流速和濃度的改變對膜通量的影響較小。
本研究對真空膜蒸餾進行了初步探討，今后仍需對多種混合鹽情況下的工藝特性進行研究，提高工藝的適用性，為VMD的工業化應用奠定基礎。(來源：中國石油化工股份有限公司石油勘探開發研究院)
